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〔摘要〕 目的：比较相同条件下的整铸法与分段铸造炉内后焊法制作 四单位前牙非贵金属烤瓷桥的适合性差别。方法：将8件修复体蜡型随机分为 2组,经整铸与焊接不同处理,分别在扫描电镜下,观测其边缘浮出量,作统计分析。结果：整铸组， 焊接组及单冠对照组3组比较与两两比较均有显著性差异（P＜0.01）。对照组单冠适合性最好,焊接组优于整铸组,且在临床适用范围内。结论：跨度较大的多单位烤瓷桥,可采用 炉内焊接法以达到较好的适合性。
近年来,人们生活水平的提高使美观耐用的烤瓷桥在临床所占比例增大。目前国内多 采用价格较低的非贵金属如镍铬烤瓷合金作金属基底冠,但其铸造收缩较贵金属大,约在2% 〔1〕,因而跨度较大的多单位长桥采用整铸法常因铸件收缩变形致修复体就位困难 。分段铸 造后再焊接是解决此问题的方法之一〔1〕。本研究以边缘浮出量为观察适合性的指 标,采用扫 描电镜观测并拍片计数的方法,比较整体铸造,分段铸造炉内后焊四单位镍铬合金前牙烤瓷桥 ,及单个基底冠的适合性，以供临床参考。
1 材料与方法
1.1 试验材料与设备
蓝色嵌体蜡(上海齿科材料厂)， 镍铬烤瓷合金(上海-拜耳齿科有限公司)，磷酸盐包埋料(Dentaurum,Germany)，真空搅拌机(Bego,Germany)，DGZ-50高频离心铸造机(天津齿科设备厂)，G5833双笔式喷砂机(天津精工医疗设备公司) ，高压蒸汽机Steamer(Amann,Germany)，Format99烤瓷炉(Dentsply），Neysonic超声波清 洁机(Ney,America)，JSM-840扫描电镜(Jeol,Japan)。
1.2 实验方法
1.2.1 试件制备
机械精加工铝合金前桥基牙代型模具, 聚角6° 〔3〕,直角肩台宽1 mm。为模拟临床①|12③的四单位烤瓷桥长度,根据王惠芸〔4〕的中国人牙体测量统计资料表的 数据,桥体跨度定为1 5.6 mm，牙长轴平行固定于铝合金底座上。 以有机玻璃外壳压制同等规格的基底冠蜡型,边 缘 修整后用蜡将预成型有机玻璃桥体固定,制成8件大小形态相同的直线烤瓷桥基底蜡型,随 机等分为2组，其中一组将一端基底冠与桥体的连接处切开作为焊接组。常规竖铸道,磷酸 盐 包埋料(Castorit-super c)真空搅拌60 s,无圈包埋,离心铸造。铸件冷却后清理,以80～10 0目 新白色氧化铝砂粒在0.5 MPa下喷砂30 s，喷嘴距被喷面5 mm指向冠内面。放大镜下用棒状 砂石小心去除粘砂,高压蒸气清洗20 s,超声清洁后入炉模拟烤瓷程序。1.2.2 分组观测结果
整铸组:将备好的试件在49 N力作用下使其就位于基牙,超声清洁干燥后置于扫描电镜 检 测盘内,镜下观察边缘浮出量并摄电镜照片记录。每冠取6个均分点取平均值,摄照片条件20 kV,×12倍数。
单冠组:焊接组在焊接前先将桥的单冠部分用同样方法使其就位，测试单个基底冠的边 缘浮出量作为对照。在20 kV,×400倍数条件下拍片观测。
焊接组:单冠测试后,直接将两部分一一对应,修整片切间隙达到两面平行且微粗糙,间距 约0.5 mm,试冠后蜡固定,然后重倒底座固定,再将两段用树脂连接起来，取下后耐高温材料包 埋〔3〕。采用银焊及其焊媒，先以650 ℃炉外烘烤15 min,取下固定树脂加焊媒和焊 料,再入炉升 温至900 ℃,抽真空,最后维持1 min。将烤瓷桥焊接为一体后,同样方法使其就位,在20 kV,1 20倍数条件下观测,拍片记录焊接桥基底冠的边缘浮出量。
所测数值以μm为单位,进行单因素方差分析,计算组间差异。
2 结 果
表1 各实验组的边缘浮出量 （μm, ±s）
| |
浮出量 |
最小值 |
最大值 |
| 整铸 |
425.89±47.33 |
358.67 |
500.67 |
| 单冠 |
38.92±5.70 |
30.62 |
47.15 |
| 焊接 |
111.22±14.68 |
91.53 |
125.93 |
3组之间差别显著(P＜0.01),两两比较均有显著差异(P＜0.01)。
扫描电镜照片可见:整铸桥组就位后，边缘浮出量较小(图1)，且内侧小于外侧，桥体呈向 上外的收缩变形；单冠组边缘浮出量最小，适合性好(图2)；焊接完成后，边缘浮出量介于二者之间(图3)。
责任编辑：姚红祥 |